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使现有的非快开式矫直机能够使用,高压化肥管定径后的高压化肥管为多倍尺本发明提出的方案具有以下有益效果:本发明通过加工工艺。矫直机成本可降低30%,节省了投资。而且,通过采用新工艺,长尺荒管冷却后,直接进行矫直,矫直后分段,通过切头尾将损坏的部分切掉,因此该新工艺方法对高压化肥管成材率没有影响。具体实施方式为使本发明的目的方案和优点更加清楚,下面将对本发明的具体实施方式进行清楚、完整的描述。实施例本实施例提供一种高压化肥管的加工方法,具体生产外径200mm壁厚10mm高压化肥管,该加工方法包括以下步骤:1定径:按规格要求采用定径机对热处理后的高压化肥管进行定径,定径后荒管长度为26mm2冷床空冷:使定径后的高压化肥管在线自然冷却。冷床空冷工序中,均匀冷却到140℃后,控制钢板下冷床。3矫直:按规格要求采用矫直机对高压化肥管进行。本实施例中,采用非快开式矫直机对高压化肥管进行,高压化肥管采用非快开式矫直时会损坏高压化肥管头尾,损坏的高压化肥管头尾长度约40mm需要说明,采用非快开式矫直机,由于快速液压打开装置,管端在咬入过程中损坏管端,但是成本比快开式矫直机降低了30%,由于定径后的高压化肥管为多倍尺高压化肥管,对长高压化肥管进行矫直后,能够有效的几个管端,具体地,矫直后。
本步骤中,矫直温度为900℃。4分段:采用分段剪机组队矫直后的高压化肥管进行分段。5切头尾:机床上将高压化肥管的两端切削平整,具体地,通过切头尾将矫直后损坏的部分切掉,由于本实施例在荒管冷却后,直接进行矫直,矫直后分段,通过切头尾将损坏的部分切掉,因此该新工艺方法对高压化肥管成材率没有影响。6喷印、入库。从以上实施例可以看出,本发明实施例通过加工工艺,使现有的非快开式矫直机能够使用,矫直机成本可降低30%,节省了投资。而且,通过采用新工艺,长尺荒管冷却后,直接进行矫直,矫直后分段,通过切头尾将损坏的部分切掉,因此该新工艺方法对高压化肥管成材率没有影响。本实用新型涉及高压化肥管加工领域,具体涉及一种新型高压化肥管轧机。背景:高压化肥管往往需要由粗管加工成各种细管,以满足生产和使用需求。
本步骤中,矫直温度为900℃。4分段:采用分段剪机组队矫直后的高压化肥管进行分段。5切头尾:机床上将高压化肥管的两端切削平整,具体地,通过切头尾将矫直后损坏的部分切掉,由于本实施例在荒管冷却后,直接进行矫直,矫直后分段,通过切头尾将损坏的部分切掉,因此该新工艺方法对高压化肥管成材率没有影响。6喷印、入库。从以上实施例可以看出,本发明实施例通过加工工艺,使现有的非快开式矫直机能够使用,矫直机成本可降低30%,节省了投资。而且,通过采用新工艺,长尺荒管冷却后,直接进行矫直,矫直后分段,通过切头尾将损坏的部分切掉,因此该新工艺方法对高压化肥管成材率没有影响。本实用新型涉及高压化肥管加工领域,具体涉及一种新型高压化肥管轧机。背景:高压化肥管往往需要由粗管加工成各种细管,以满足生产和使用需求。
恒永兴金属材料销售 有限公司经销品种有:【广东肇庆无缝钢管】等。我司自设大型仓库,常年备有大量现货供应,品种繁多,规格尽齐,保障产品质量、提供良好的【广东肇庆无缝钢管】资源供客户选择。 我公司始终坚持以良好的产品,良好地服务的经营理念,为广大用户服务,并已建立了稳定的国内市场销售网络。从而使公司的产品销售在市场上的份额不断攀升,深受广大用户的一致好评。
合理设计顶头材质—抗磨耐热球高压化肥管的化学成分 ,抗磨耐热高压化肥管的化学成分 针对热轧高压化肥管均整机顶头的工况条件和失效形式 .并通过试验研究该材质的抗氧化性能 ,热疲劳性能和抗磨热性能 ;试验结果表明 ,抗磨耐热球墨铸铁在800℃氧化增重速度为 2.410gm2h,不足 45钢的1/2;该材质顶头的抗磨耐热性能优良 ,顶头寿命达到45钢的4倍。穿孔顶头是高压化肥管生产中消耗量 的关键工具之一高压化肥管的质量好坏,使用寿命的高低,对高压化肥管的质量、生产效率有很大的影响。因此,为了延长顶头的使用寿命,减少不必要的损耗,对顶头进行表面改性,从而提高其表面硬度、耐磨性及抗氧化性。等离子喷涂技术,可以有机的将基体与表面涂层的特点结合起来,发挥两类材料的综合优势,获得理想的复合材料结构。
因此本论文采用高压化肥管金属陶瓷颗粒作为穿孔顶头的喷涂材料,对喷涂后的顶头进行温度场及应力场的数值模拟。应用ANSYS有限元分析软件对穿孔顶头等离子喷涂及冷却过程进行数值模拟。高压化肥管建立计算模型时,采用沿喷涂方向小逐段前进,厚度方向小逐层叠加来模拟真实的喷涂及沉积过程,得到涂层连续移动的基体和涂层的温度场分布及热应力分布。同时,为了进一步得到优质的复合涂层,计算过程中通过改变基体温度,更换涂层材料,分析比较不同情况下顶头的温度场和应力场分布。结果表明WC作为铝管涂层材料,基体温度为室温30℃时,随着喷涂的进行,热影响区域逐渐增大,模型的不同区域由于热积累喷涂后表面 温度增加。高压化肥管喷涂过程中,喷涂处涂层附近产生较大热应力,喷涂结束,应力逐渐减小。高压化肥管顶头经800冷却至室温时,顶头涂层和涂层周围产生残余应力, 残余应力出现在鼻部与径带连结处的涂层附近。对基体预热至200℃后进行喷涂,喷涂过程中涂层温度明显升高,热应力减小,顶头经1800冷却至室温,残余应力大大减小。Al2O3作为涂层材料,基体温度为室温时,所得温度场及应力场结果与WC作为涂层材料时基本相同。对6016铝合金进行单向拉伸试验,分析不同应变速率对高压化肥管力学性能的影响,建立了6016铝合金Johnson-Cook本构模型及其断裂应变模型,并对铝合金薄壁方管轴向冲击载荷下的吸能特性进行分析,研究铝合金方管的壁厚、长度和冲击速度对其吸能特性的综合影响。结果表明,高压化肥管铝合金流动应力对应变率敏感性较低,但断裂应变对应变率具有一定的敏感性。高压化肥管在轴向冲击载荷下,铝合金薄壁方管出现渐进屈曲变形,具有较好的吸能特性。但随着厚度、长度和冲击速度的增加,铝合金方管容易出现混合变形模式,吸能特性有所降低。
因此本论文采用高压化肥管金属陶瓷颗粒作为穿孔顶头的喷涂材料,对喷涂后的顶头进行温度场及应力场的数值模拟。应用ANSYS有限元分析软件对穿孔顶头等离子喷涂及冷却过程进行数值模拟。高压化肥管建立计算模型时,采用沿喷涂方向小逐段前进,厚度方向小逐层叠加来模拟真实的喷涂及沉积过程,得到涂层连续移动的基体和涂层的温度场分布及热应力分布。同时,为了进一步得到优质的复合涂层,计算过程中通过改变基体温度,更换涂层材料,分析比较不同情况下顶头的温度场和应力场分布。结果表明WC作为铝管涂层材料,基体温度为室温30℃时,随着喷涂的进行,热影响区域逐渐增大,模型的不同区域由于热积累喷涂后表面 温度增加。高压化肥管喷涂过程中,喷涂处涂层附近产生较大热应力,喷涂结束,应力逐渐减小。高压化肥管顶头经800冷却至室温时,顶头涂层和涂层周围产生残余应力, 残余应力出现在鼻部与径带连结处的涂层附近。对基体预热至200℃后进行喷涂,喷涂过程中涂层温度明显升高,热应力减小,顶头经1800冷却至室温,残余应力大大减小。Al2O3作为涂层材料,基体温度为室温时,所得温度场及应力场结果与WC作为涂层材料时基本相同。对6016铝合金进行单向拉伸试验,分析不同应变速率对高压化肥管力学性能的影响,建立了6016铝合金Johnson-Cook本构模型及其断裂应变模型,并对铝合金薄壁方管轴向冲击载荷下的吸能特性进行分析,研究铝合金方管的壁厚、长度和冲击速度对其吸能特性的综合影响。结果表明,高压化肥管铝合金流动应力对应变率敏感性较低,但断裂应变对应变率具有一定的敏感性。高压化肥管在轴向冲击载荷下,铝合金薄壁方管出现渐进屈曲变形,具有较好的吸能特性。但随着厚度、长度和冲击速度的增加,铝合金方管容易出现混合变形模式,吸能特性有所降低。